61.機(jī)架是擺輾機(jī)的關(guān)鍵零部件之一，機(jī)架的強(qiáng)度和剛度直接影響到所加工零件的質(zhì)量。
62.拱架具有一定的剛度和抗御風(fēng)雪的能力，又具有占地面積小，不需拆除可四季使用及造價(jià)低廉、施工方便等特點(diǎn)。
63.結(jié)果表明，中厚軟巖板中面位置在相當(dāng)長的時(shí)間段內(nèi)是隨時(shí)間變化的，它受巖體的剛度、粘滯特性等因素的影響。
64.依據(jù)平板抗彎剛度公式，提出等效慣性矩的思想，構(gòu)造了波紋厚板新的第二主向剛度公式。
65.計(jì)算表明:改進(jìn)后的兩系彈簧系統(tǒng)在各個(gè)方向的剛度都顯著增加。
66.直接驅(qū)動(dòng)數(shù)控轉(zhuǎn)臺(tái)采用環(huán)形永磁力矩電機(jī)的伺服系統(tǒng)易受負(fù)載轉(zhuǎn)矩變化的影響，顯著降低系統(tǒng)的伺服動(dòng)態(tài)剛度。
67.軸系軸向受力后，等效扭轉(zhuǎn)剛度和彎曲剛度等參數(shù)都會(huì)有所改變，因而對軸系彎扭耦合振動(dòng)特性也將有所變化，從而可能對軸系的安全運(yùn)行產(chǎn)生影響。
68.附加柱剛度與附加阻尼為影響巨子型有控結(jié)構(gòu)抗震性能的兩個(gè)重要參數(shù)。
69.道岔響應(yīng)隨枕下垂向均布剛度增大而降低。
70.最后介紹了剛度的計(jì)算條件和剛度的計(jì)算公式，為傳動(dòng)系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)性能的分析提供了依據(jù)。
71.并應(yīng)用正交各向異性體彈性常數(shù)轉(zhuǎn)換方法，推導(dǎo)出在應(yīng)力主方向的切線剛度陣，并由此建立了磚砌體雙向受力單元非線性分析模型，應(yīng)用于墻梁結(jié)構(gòu)計(jì)算，與試驗(yàn)結(jié)果比較吻合。
72.如何提高測試精度是主軸靜剛度測試中的難點(diǎn)。
73.復(fù)合材料層合板的剛度退化相當(dāng)復(fù)雜，并且是非線性的，目前缺乏足夠的理論依據(jù)，很難按實(shí)際情況計(jì)算。
74.研究了集中載荷作用下一次超靜定等強(qiáng)度梁的最優(yōu)剛度分布。
75.并聯(lián)機(jī)器人，譬如ABB三軸工具機(jī)提供高速、高剛度和改善的準(zhǔn)確性。
76.在步行過程中機(jī)器人的關(guān)節(jié)剛度和關(guān)節(jié)力矩可分別獨(dú)立得到控制。
77.給出了節(jié)流控制方案，并得到相應(yīng)的實(shí)現(xiàn)無窮剛度的數(shù)值解。
78.以非線性油阻尼振沖隔離器為研究對象，物理模型為單自由度、阻尼元件與線性剛度元件并聯(lián)。
79.這種組合的過程稱為剛度矩陣的裝配。
80.分析了負(fù)載和蓄能器充氣壓力的變化對油氣減振系統(tǒng)剛度的影響。
81.對于錨鏈拉力試驗(yàn)機(jī)這種大慣量、大彈性、變剛度負(fù)載的系統(tǒng)，一般的控制系統(tǒng)都不太適合。
82.壓印平臺(tái)主結(jié)構(gòu)是多構(gòu)件體，所以，其接觸剛度對分析結(jié)果的影響很大。
83.開裂降低了構(gòu)件的彎曲剛度，這會(huì)進(jìn)一步使撓度增大。
84.楊氏模量是衡量材料剛度的指標(biāo)。
85.組合管拱抗剪剛度的近似計(jì)算。
86.應(yīng)用虛位移原理和結(jié)合考慮材料交界面上的約束條件，文章建立了接觸單元的剛度矩陣和等效荷載向量。
87.動(dòng)力協(xié)調(diào)陀螺儀中的整體式撓性接頭存在加工精度難以保證和剛度測量困難等技術(shù)難點(diǎn)。
88.支撐存在著一個(gè)臨界剛度，當(dāng)支撐剛度達(dá)到臨界剛度后，支撐剛度的變化對支護(hù)樁身的內(nèi)力和位移幾乎沒有影響。
89.作者推導(dǎo)了具有轉(zhuǎn)動(dòng)彈性連接的桿單元剛度矩陣和荷載轉(zhuǎn)移矩陣，其中考慮了橫向剪切效應(yīng)。
90.有時(shí)在鑄件的腹板上加上肋條，以增強(qiáng)其強(qiáng)度和剛度。
91.提供一種間接計(jì)算離散化包裝耦合體動(dòng)剛度的逆子結(jié)構(gòu)分析計(jì)算方法，依據(jù)矩陣?yán)碚撏茖?dǎo)了計(jì)算公式。
92.通過以上理論分析，提出通過調(diào)整箱形轉(zhuǎn)換層剛度來控制層間位移和層間位移角的建議，同時(shí)研究得出了本文工程實(shí)例中武漢水果湖大廈相對理想的轉(zhuǎn)換層位置。
93.厚度薄，剛度大，能有效防止燒鋸的發(fā)生。
94.驗(yàn)證算例表明，這種方法估算的局部剛度的大小與真實(shí)的結(jié)果非常接近，精度很高。
95.介紹了機(jī)床工藝系統(tǒng)靜剛度的概念。
96.識(shí)別過程中采用兩個(gè)桿單元模擬發(fā)生節(jié)點(diǎn)損傷的桿件，用抗彎剛度降低的端部短桿單元模擬節(jié)點(diǎn)損傷。
97.在計(jì)算中充分考慮主軸承剛度對曲軸應(yīng)力的影響，采用彈簧單元模擬軸承支承，更接近實(shí)際情況。
98.二次成型的后錨固工字鋼組合梁如固鋼筋混凝土板可以協(xié)同工作，有效提高其承載力和剛度。
99.為了提高安裝于復(fù)雜結(jié)構(gòu)磁懸浮主軸單元的精度和動(dòng)剛度，提出相對和絕對運(yùn)動(dòng)混合控制策略。
100.最后，通過實(shí)驗(yàn)測試并分析了所研制電主軸的轉(zhuǎn)速穩(wěn)定性、旋轉(zhuǎn)精度、靜態(tài)剛度、溫升等性能。
101.采用實(shí)驗(yàn)方法對某艦尾軸架進(jìn)行動(dòng)剛度測量，得到了前尾軸架和后尾軸架的橫向動(dòng)剛度曲線。
102.結(jié)構(gòu)的模態(tài)參數(shù)包括結(jié)構(gòu)的質(zhì)量、剛度、阻尼，這些參數(shù)通過模態(tài)識(shí)別法可以被識(shí)別。
103.許多開路機(jī)器在動(dòng)態(tài)試驗(yàn)時(shí)，加載速度和剛度之間只有單值關(guān)系。
104.針對梁下土體和基樁剛度對承臺(tái)梁內(nèi)力的影響進(jìn)行研究。
105.剛度計(jì)算與移位的骨折碎片相適應(yīng)，由附加光學(xué)標(biāo)記決定和負(fù)荷由材料試驗(yàn)機(jī)應(yīng)用的。
106.本文首先采用有限單元法分析了不同荷載形式，不同樁長條件下筏板剛度對樁頂反力、樁端阻力和下臥層附加應(yīng)力等的影響。
107.對豎向彈性剛度不同的單排樁協(xié)同工作進(jìn)行了分析，總結(jié)出條形承臺(tái)梁下不同豎向彈性剛度的單排樁協(xié)同工作規(guī)律。
108.有限元分析結(jié)果表明，保溫砌模混凝土墻的抗側(cè)剛度可用厚度為其三分之二的等效實(shí)體墻計(jì)算或用小開口整體墻計(jì)算。
109.中心支撐框架具有很大的彈性剛度，在實(shí)際中應(yīng)用廣泛。
110.損傷部位模擬為轉(zhuǎn)動(dòng)彈簧，利用斷裂力學(xué)的有關(guān)理論得到其轉(zhuǎn)動(dòng)剛度。
111.通過對螺旋彈簧非獨(dú)立懸架剛度分析，推導(dǎo)了該類懸架的后橋各主要參數(shù)與側(cè)傾角剛度的理論表達(dá)式。
112.輸出軸:硬齒面化學(xué)鍍鎳，耐腐蝕性和耐磨性，增加強(qiáng)度和剛度超大直徑。
113.高強(qiáng)度鋼的使用新賽車，與各安裝點(diǎn)，如暫停，前防傾桿，并指導(dǎo)機(jī)架，增加了安全性和剛度。
114.兩個(gè)速度不同的運(yùn)動(dòng)物體突然連接后的拉力初期沖擊峰值大小與連接物剛度有關(guān)。
115.在此基礎(chǔ)上，研究了主斷面面積、主慣性矩等幾何參數(shù)對白車身剛度的影響。
116.僅從結(jié)構(gòu)來講，彈性輪對垂向和軸向剛度的比率是最重要的。
117.徑向載荷的變化對軸承徑向剛度的影響可以忽略。
118.根據(jù)連續(xù)力學(xué)原理推導(dǎo)了結(jié)構(gòu)抗彎剛度、軸向剛度、抗剪剛度公式。
119.由于前排樁和后排樁的受荷模式不同、剛度不同，從而樁頭彎矩不同。
120.敘述了罰單元法和罰單元剛度矩陣的推導(dǎo)過程。
