121.討論了變剛度下熱態(tài)平衡應(yīng)注意的問題。
122.根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果得到鋼框架模型基頻折減率和上部結(jié)構(gòu)與地基相對剛度比的關(guān)系式。
123.裝卸橋金屬結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度和剛度直接關(guān)系到整機(jī)的使用性能和壽命。
124.實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，這種多簧片串并聯(lián)構(gòu)型的柔性鉸鏈具有較大的轉(zhuǎn)動范圍、轉(zhuǎn)動柔度和較小的徑向剛度。
125.電梯導(dǎo)輪剛度的增加會引起電梯系統(tǒng)水平振動各階固有頻率的增加。
126.曲軸是均質(zhì)機(jī)的重要零件，其強(qiáng)度和剛度直接影響到整機(jī)的工作性能。
127.該文采用長方體單元作為三維數(shù)值流形方法的數(shù)學(xué)覆蓋，在此覆蓋下物理覆蓋和物體的交集是剛度矩陣的積分區(qū)域，采用的是Hammer積分法。
128.本文討論了V型橡膠減振器的靜剛度特性。
129.戴夫剛度完假回來，克麗斯問他度假的情況。
130.以提速道岔為例，計(jì)算了道岔鋪設(shè)在無碴軌道上的整體剛度。
131.所述分析方法可推廣到其它直線桁梁的抗剪剛度的計(jì)算。
132.大型水輪發(fā)電機(jī)圓盤式轉(zhuǎn)子支架具有剛度大，通風(fēng)好等特點(diǎn)。
133.傳統(tǒng)的靜壓氣體徑向軸承由于低剛度而存在著振動和運(yùn)動精度不高的問題。
134.因而壓下螺紋副設(shè)計(jì)以靜態(tài)理想壓強(qiáng)作為滿足強(qiáng)度、剛度、耐磨性和穩(wěn)定性要求的指標(biāo)而告終。
135.主要說明割線法在剛度矩陣上的應(yīng)用。
136.通過推導(dǎo)單元特征方程的解及應(yīng)用虛功原理，建立了墻元的剛度矩陣和荷載向量。
137.導(dǎo)出了雙層板―性夾層的綜合單元剛度矩陣。
138.在改造中取消了原生產(chǎn)線上的圍盤軋制，形成了連軋工藝，選用了高剛度短應(yīng)力線軋機(jī)以及西門子全數(shù)字A制裝置。
139.它是含有剛度非線性和阻尼非線性的弱非線性系統(tǒng)。
140.通常軸承是“非線性的”，它的剛度隨h值而變。
141.為了減輕床身的重量和保證床身的剛度要求，設(shè)計(jì)了板壁孔結(jié)構(gòu)。
142.研究表明，渦輪泵不對稱以及發(fā)動機(jī)與機(jī)架之間連接剛度弱是引起推力偏心和基頻固有頻率偏低的主要原因。
143.強(qiáng)度剛度明顯增加，而且延性獲得很大的提高，是一種抗震性能較好的結(jié)構(gòu)。
144.其對加載過程的影響可以通過連續(xù)梁的剛度變化體現(xiàn)出來。
145.當(dāng)提供的電源為恒流源時，控制執(zhí)行器僅提供負(fù)剛度，從而使整個支承剛度降低，轉(zhuǎn)子臨界轉(zhuǎn)速下降，此時宜采用變剛度控制。
146.腰椎節(jié)段椎弓根螺釘?shù)陌纬隽纳系较?，逐漸增大，軸向剛度亦然。
147.在滿足司機(jī)室對剛度和強(qiáng)度要求的前提下，提出了一種新型列車司機(jī)室結(jié)構(gòu)形式-鋼骨架復(fù)合材料司機(jī)室混雜結(jié)構(gòu)。
148.第四，研制了一種計(jì)算機(jī)控制滾動直線導(dǎo)軌副靜剛度試驗(yàn)機(jī)，完成了計(jì)算機(jī)系統(tǒng)軟件的開發(fā)。
149.機(jī)體更單薄，設(shè)備的剛度和所軋出的成品管尺寸精度因此受到影響。
150.提出了帶結(jié)構(gòu)剛度非線性的超音速彈翼的顫振分析方法。
151.測試了酶整理前后織物的懸垂性、折皺回復(fù)性、抗彎剛度、蓬松性等性能的變化。
152.主軸結(jié)構(gòu)的制造誤差小于機(jī)床主軸的制造誤差，在結(jié)構(gòu)上具有很高的剛度。
153.提出了一種含裂紋的桿單元，基于斷裂力學(xué)的線彈簧模型，導(dǎo)出了相應(yīng)的動剛度矩陣。
154.給出了典型的剛度弱化模式，并對其作了分析。
155.提出了一種全程采集數(shù)據(jù)，應(yīng)用EXCEL軟件圖表功能繪出板簧的剛度曲線，利用其線性回歸功能計(jì)算出板簧剛度的方法。
156.位移放大系數(shù)一定時，在附加阻尼器屈服位移和初始剛度的較大范圍內(nèi)，肘節(jié)式支撐體系的基底剪力是減小的。
157.本文建立了時變嚙合剛度的直齒行星齒輪動力學(xué)模型。
158.依據(jù)設(shè)計(jì)原則，利用模態(tài)剛度矩陣、模態(tài)質(zhì)量矩陣和模態(tài)頻率相似進(jìn)行了扭振模擬機(jī)軸系的設(shè)計(jì)，扭振模擬機(jī)軸系前三階固有特性與實(shí)際機(jī)組軸系扭振動特性基本一致。
159.在車輛行駛時，彈簧的剛度會對彈簧上部的車體對路面狀況的相應(yīng)產(chǎn)生影響。
160.研究了磁場作用于工藝系統(tǒng)時對工藝系統(tǒng)的靜剛度和工藝系統(tǒng)振動的影響。
161.最后得到一個矩陣型的位移廣義本征值方程，剛度矩陣對稱、正定。
162.在剖分式滾圈的基本結(jié)構(gòu)尺寸與整體式滾圈尺寸相同的情況下，校核其滾圈的剛度、強(qiáng)度。
163.然后用塑性鉸法推導(dǎo)了單元的塑性剛度矩陣。
164.研究具有非線性剛度轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的主共振特性。
165.為了揭示道岔鋪設(shè)在無碴軌道上的剛度分布規(guī)律，建立了道岔軌道剛度有限元計(jì)算模型。
166.本文對金屬橡膠材料的剛度特性進(jìn)行了較詳細(xì)的實(shí)驗(yàn)研究。
167.少數(shù)橋梁橫向剛度不足，導(dǎo)致橋上貨物列車脫軌事故多次發(fā)生。
168.方法采用有限元增量變剛度法計(jì)算位移場。
169.鉆頭的剛度對于研究鉆削機(jī)理和改進(jìn)鉆頭結(jié)構(gòu)具有重要意義。
170.同時還考察了微動機(jī)器人的靜剛度、承載能力指標(biāo)。
171.在抗震聯(lián)肢墻或核心筒中，為了保證結(jié)構(gòu)側(cè)向剛度或建筑構(gòu)造原因，常有可能采用小跨高比連梁。
172.根據(jù)符拉索夫理論建立薄壁柱元的單元剛度矩陣和剛度轉(zhuǎn)換矩陣。
173.非經(jīng)典系統(tǒng)指在最一般的場合，這類系統(tǒng)的質(zhì)量、阻尼和剛度矩陣都無對稱或反對稱性可言。
174.討論了起重臂在彎曲剛度和扭轉(zhuǎn)剛度失效模式下的可靠性靈敏度設(shè)計(jì)問題。
175.研究了影響凍結(jié)井預(yù)制弧板井壁變形特性的接頭剛度。
176.利用有限元法分析床身變形，校驗(yàn)了機(jī)床剛度。
177.從軋機(jī)變剛度定義出發(fā)，指出變剛度控制和厚度控制存在著對偶性關(guān)系。
178.此結(jié)構(gòu)不影響機(jī)組的軸向剛度，但增大了徑向柔度。
179.裝夾布局是弱剛度結(jié)構(gòu)件加工變形的重要影響因素。
180.本文簡單介紹了測量條子抗扭剛度的扭擺儀及其特點(diǎn)，并實(shí)際測量了幾種常見條子的抗扭剛度。
