121.SPS燒結(jié)鉬的斷口呈沿晶斷裂，屬于脆性斷裂。

122.表面涂敷技術(shù)分為兩個(gè)主要類型:脆性涂層和光彈性涂層。

123.試驗(yàn)表明，其原因是鋼的回火脆性所致。

124.結(jié)果表明，此批彈簧斷裂是由磨削加工不當(dāng)在磨劑端面下亞表層產(chǎn)生了氫致沿晶開裂帶，彈簧服役承載時(shí)在正應(yīng)力的作用下發(fā)生了氫滯后脆性斷裂。

125.旋沖鉆井工具是解決硬脆性地層機(jī)械鉆速低，鉆頭使用壽命短的主要手段之一。

126.結(jié)果表明：在單軸拉應(yīng)力作用下重塑黃土的應(yīng)力應(yīng)變曲線為應(yīng)變硬化型，試樣的破壞表現(xiàn)為脆性破壞。

127.脆性位點(diǎn)的缺失最常見的可能是乘客基因。

128.為錨鏈鋼的低溫脆性斷裂提供了有利的科學(xué)依據(jù)。

129.乙烯基水槽也能夠成為在極端熱脆性和冷氣候。

130.退火就是使淬火鋼變軟并消除其脆性。

131.這是由于變形不均勻和晶界上析出的平衡脆性相耦合作用的結(jié)果。

132.為工程中的裂紋體的脆性斷裂分析與評(píng)定，提供了必要的計(jì)算依據(jù)。

133.硬脆性材料工業(yè)用途非常廣泛，但其加工一直是個(gè)技術(shù)難題，現(xiàn)有的加工方法各有其局限性。

134.目的比較兩種最大載荷值下牙科脆性陶瓷赫茲觸壓循環(huán)疲勞損傷模式。

135.然而，迄今為止，脆性指標(biāo)并不一致。

136.沖擊后纖維增強(qiáng)材料內(nèi)部出現(xiàn)撕裂、抽拉痕跡；鐵基材料發(fā)生脆性斷裂。

137.尤其是脆性部位表達(dá)頻率明顯增加。

138.方法檢測(cè)ANP大鼠的血液流變學(xué)指標(biāo)，紅細(xì)胞脆性及胰腺病理學(xué)檢查。

139.結(jié)果表明，該閥體爆裂屬脆性斷裂，爆裂系截止閥材質(zhì)、組織及鑄造質(zhì)量差所致。

140.皮帶下山圍巖屬典型的高強(qiáng)脆性巖石，具有中等偏強(qiáng)沖擊傾向性。

141.鐵素體球鐵鑄件支架在裝配時(shí)發(fā)生脆性斷裂失效。

142.關(guān)鍵詞:裂形學(xué)、脆性材料、破裂模式、人工巖石。

143.參照經(jīng)典塑性力學(xué)的屈服面理論，引入了溫度作用下應(yīng)力空間中脆性巖石的損傷面模型，定性地討論了荷載和溫度影響下?lián)p傷面時(shí)的演化規(guī)律。

144.本實(shí)用新型屬于金屬材料的切削刀具領(lǐng)域，特別適合于脆性稀貴金屬材料的小深孔套料加工。

145.對(duì)脆性陶瓷材料來(lái)說(shuō)，抗彎強(qiáng)度即為橫向彎曲試驗(yàn)中樣品斷裂時(shí)的應(yīng)力。

146.通過(guò)宏觀和微觀分析，證實(shí)模板的斷裂屬脆性斷裂，導(dǎo)致模板斷裂的主要原因是熱處理時(shí)回火不足，模板磨削不當(dāng)是斷裂的外部原因。

147.脆性位點(diǎn)的DNA結(jié)構(gòu)似乎使它們特別易于斷裂，因而從癌癥基因組中被拋棄。

148.結(jié)論:提示精神發(fā)育遲滯與染色體的畸變率和脆性部位的表達(dá)率有一定的相關(guān)性。

149.本實(shí)驗(yàn)共測(cè)樹鼩正常心電圖，計(jì)算其心電軸，并測(cè)定了紅細(xì)胞滲透脆性、出血時(shí)間和凝血時(shí)間。

150.方法：采用低葉酸TC養(yǎng)誘導(dǎo)法，對(duì)孤獨(dú)癥兒童和正常兒童進(jìn)行了外周血淋巴細(xì)胞染色體脆性位點(diǎn)表達(dá)檢測(cè)和斷裂點(diǎn)頻率統(tǒng)計(jì)。

151.該復(fù)合材料韌性降低，使其斷裂形態(tài)從塑性斷裂轉(zhuǎn)變?yōu)?B>脆性斷裂。

152.本文就雜質(zhì)元素磷對(duì)中碳硅—錳鋼回火馬氏體脆性的影響作了研究，試驗(yàn)結(jié)果表明:鋼中TME的存在并不決定于磷含量的多少，因?yàn)榈土卒摶蚋吡卒撝芯捎^察到TME現(xiàn)象。

153.用改進(jìn)的熱滾分散法探討了含水量對(duì)硬脆性泥頁(yè)巖穩(wěn)定性的影響。

154.通過(guò)兩種試驗(yàn)方案，研究了脆性材料HT壓縮過(guò)程中的啟裂點(diǎn)、斷裂方向以及強(qiáng)度的尺寸效應(yīng)。

155.目的探討環(huán)磷酸腺苷對(duì)脆性X智力低下一號(hào)封閉基因再激活作用的可能性。