1.用有限元方法分析了圍巖蠕變引起的油井+套管變形。
2.隨著聚甲醛厚度的減少，承載能力、抗剪切能力和抗蠕變的能力基本不變，摩擦磨損性能顯著降低。
3.在熱力學(xué)框架內(nèi)推導(dǎo)了巖石材料的蠕變損傷本構(gòu)關(guān)系。
4.聚甲醛的改性方向是提高它的剛性、耐蠕變性、潤(rùn)滑性，成型高精度制品。
5.運(yùn)用沉降模型對(duì)天津?yàn)I海新區(qū)軟土地基長(zhǎng)期蠕變沉降做出預(yù)測(cè)。
6.鹽巖蠕變對(duì)石油鉆井危害性極大。
7.詳細(xì)地研究了壓頭大小對(duì)壓痕蠕變響應(yīng)的影響：提出兩種方法由壓痕蠕變試驗(yàn)來(lái)確定界面影響區(qū)蠕變性能參數(shù)，并給出了算例。
8.鉻鉬和鉻鉬釩鋼是眾所周知的蠕變韌性材料。
9.分娩組的蠕變和松弛實(shí)驗(yàn)均明顯比未分娩組低。
10.由于具有較高的剛度和抗蠕變性能，它可以很好的適應(yīng)用于傳統(tǒng)上通常用金屬制造的高荷載部件的設(shè)計(jì)。
11.基于小沖孔蠕變試驗(yàn)，建立r0。o耐熱鋼小沖孔蠕變試樣的有限元模型。
12.得出了拇指掌指關(guān)節(jié)側(cè)副韌帶的應(yīng)力松弛、蠕變數(shù)據(jù)。
13.分析了協(xié)調(diào)變形和蠕變對(duì)計(jì)算結(jié)果的影響。
14.應(yīng)力三軸性是控制高強(qiáng)匹配和低強(qiáng)匹配接頭脆性斷裂的主要力學(xué)因素，而應(yīng)變集中控制著中強(qiáng)匹配接頭的延性蠕變斷裂。
15.研究了鎳基單晶高溫合金壓縮蠕變強(qiáng)度的各向異性。
16.其次，采用有限元方法，研究了非均勻地應(yīng)力條件下蠕變地層中套管的載荷。
17.選用吉林省汪清縣山區(qū)野生薇菜為研究對(duì)象，對(duì)野生薇菜莖進(jìn)行拉伸、壓縮、彎曲、沖擊、應(yīng)力松馳、蠕變試驗(yàn)。
18.主要闡述根據(jù)小沖桿試樣實(shí)測(cè)中心撓度求蠕變應(yīng)力的問(wèn)題。
19.球粉汞齊的性能，諸如固化過(guò)程中的尺寸變化，壓縮強(qiáng)度，流變及蠕變等均達(dá)到美國(guó)牙醫(yī)協(xié)會(huì)技術(shù)指標(biāo)。
20.高溫蠕變是高溫結(jié)構(gòu)陶瓷材料一項(xiàng)非常重要的性能指標(biāo)。
21.但是，壓電陶瓷驅(qū)動(dòng)器所固有的遲滯、蠕變等特性制約著該種器件的發(fā)展。
22.由于鹽巖性能的特殊性，當(dāng)鉆開井眼后鹽巖蠕變，常造成井眼失穩(wěn)、卡鉆、固井后擠毀套管等事故，給鉆井帶來(lái)重大經(jīng)濟(jì)損失。
23.結(jié)果表明，豬尾管道開裂為沿晶脆性開裂，長(zhǎng)期高溫服役產(chǎn)生的蠕變孔洞及嚴(yán)重的晶間腐蝕共同導(dǎo)致了該管道的開裂。
24.模型針對(duì)施工期填筑的特點(diǎn)，考慮了填筑進(jìn)程及材料蠕變特性對(duì)沉降的影響。
25.并用提出的粘彈性損傷模型對(duì)蠕變柔量主曲線進(jìn)行了擬合，結(jié)果表明，擬合曲線與實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)吻合度很高。
26.疲勞和蠕變及其相互作用造成的損害隨著溫度的提高而加劇。
27.論文研究了均勻地應(yīng)力和非均勻地應(yīng)力條件下蠕變地層套管載荷的解析解問(wèn)題。
28.采用自制的壓蠕變試驗(yàn)裝置研究了鋯對(duì)ZA金壓蠕變行為的影響。
29.用途:該設(shè)備用于測(cè)定耐火材料荷重軟化溫度或蠕變率。
30.選用的耐火材料也從一般的粘土磚、高鋁磚到高溫特性較好的硅磚及低蠕變耐火材料。
31.本文實(shí)驗(yàn)分析人體關(guān)節(jié)盤和二種人工關(guān)節(jié)盤材料的粘彈特性，即本構(gòu)關(guān)系、滯后特性、應(yīng)力松弛和蠕變特性。
32.文中提出了汽輪機(jī)部件蠕變壽命的計(jì)算方法。
33.利用高溫云紋干涉法對(duì)航空發(fā)動(dòng)機(jī)葉片定向結(jié)晶材料的高溫蠕變進(jìn)行了測(cè)試，獲得該材料不同主方向的高溫蠕變性質(zhì)和規(guī)律。
34.鍶合金化可以改善鎂合金的高溫力學(xué)性能以及蠕變性能。
35.材料持久強(qiáng)度的高低與部件的蠕變壽命密切相關(guān)。
36.在深井軟巖條件下，巷道圍巖應(yīng)力狀態(tài)處于巖石強(qiáng)度極限鄰域內(nèi)，圍巖會(huì)產(chǎn)生較大的蠕變變形。
37.結(jié)果表明，長(zhǎng)期超溫運(yùn)行而引起的蠕變破壞是導(dǎo)致其爆裂的原因。
38.經(jīng)穩(wěn)定化處置懲罰的不銹鋼的蠕變強(qiáng)度比未經(jīng)穩(wěn)定化處置懲罰的不銹鋼的蠕變強(qiáng)度高。
39.室溫蠕變對(duì)裂紋擴(kuò)展產(chǎn)生延滯的原因主要是裂紋閉合，同時(shí)裂尖鈍化、裂紋偏折及形變誘發(fā)馬氏體的形成也會(huì)起到一定的作用。
40.在圍壓相同情況下，巖石的蠕變損傷與擾動(dòng)沖擊荷載能量有關(guān)。
41.復(fù)合絕緣子運(yùn)行過(guò)程中的振動(dòng)，在由纖維束浸漬樹脂拉擠固化成型的芯棒與金具交接部位，因纖維受力不均，纖維樹脂層間界面出現(xiàn)，將存在著振動(dòng)蠕變現(xiàn)象。
42.因此，可以認(rèn)為多晶純銅在較高溫度下的滯彈性蠕變機(jī)構(gòu)與晶粒間界自擴(kuò)散機(jī)構(gòu)相似。
43.本文綜述了國(guó)內(nèi)外無(wú)石棉密封材料蠕變松弛性能的研究狀況，【造句網(wǎng)】著重闡述了國(guó)內(nèi)外學(xué)者在理論研究和實(shí)驗(yàn)研究方面取得的成果。
44.通過(guò)移位，按WLF公式推導(dǎo)得到了不同溫度下的移位因子和各個(gè)溫度下的蠕變柔量主曲線簇。
45.不含鎂或鎂含量過(guò)高的合金，其蠕變性能均有所下降。
46.而且，數(shù)值分析只能模擬蠕變變形的前兩個(gè)階段，迄今為止，人們對(duì)蠕變第三階段的分析較少。
47.賈沙滑坡處于蠕變階段，變形范圍大，屬大型牽引式滑坡。
48.由于考慮應(yīng)變引發(fā)的內(nèi)部結(jié)構(gòu)變化，開始時(shí)各向同性的金屬棒在單軸蠕變過(guò)程中將逐漸變?yōu)槊鎯?nèi)同性。
49.本文針對(duì)無(wú)壓燒結(jié)氮化硅的蠕變和慢裂紋生長(zhǎng)性質(zhì)進(jìn)行了試驗(yàn)研究。
50.根據(jù)蠕變柔量實(shí)驗(yàn)原理，自建一套測(cè)定高壓環(huán)境下玻璃化轉(zhuǎn)變溫度的實(shí)驗(yàn)裝置。
51.本文介紹了采用特種乳化劑和共聚合的方法對(duì)聚醋酸乙烯酯乳液進(jìn)行改性，研制出了抗凍、耐水、抗蠕變乳膠。
52.摘要研究了黏土的未擾動(dòng)和重塑土樣在三軸排水剪切試驗(yàn)條件下的蠕變特性。
53.蠕變體B區(qū)邊坡位于龍灘水庫(kù)上游側(cè)，是典型的層狀反傾巖質(zhì)邊坡。
54.它的優(yōu)點(diǎn)在于不必給試樣單面施加抗氧化涂層，不需要研究材料的蠕變性質(zhì)，也不必討論試樣的形變屬于彈性形變還是屬于塑性形變。
55.廣義彈性模量小于零時(shí)，對(duì)應(yīng)第三階段蠕變。
56.利用自行改裝后的三軸蠕變儀對(duì)海相沉積的營(yíng)口軟土進(jìn)行蠕變試驗(yàn)，獲得了在不同圍壓、不同偏應(yīng)力條件下的剪切應(yīng)變與時(shí)間關(guān)系數(shù)據(jù)。
57.在網(wǎng)點(diǎn)數(shù)量控制下，根據(jù)地域網(wǎng)點(diǎn)設(shè)計(jì)原理，分析了商圈蠕變特性，優(yōu)化了網(wǎng)點(diǎn)布局。
58.三軸蠕變過(guò)程中凍土的體積隨時(shí)間的發(fā)展而持續(xù)減小，僅當(dāng)進(jìn)入第三蠕變階段后其體積有相對(duì)增大的趨勢(shì)，但仍小于起始值。
59.蠕變持久強(qiáng)度與基體合金比較有了明顯的提高。
60.進(jìn)行了模擬原電池試驗(yàn)和預(yù)蠕變試樣的應(yīng)力腐蝕試驗(yàn)。
