61.該合金的蠕變由晶格自擴(kuò)散引起的位錯攀移所控制。
62.研究了應(yīng)力差和孔隙壓力對軟巖蠕變影響的規(guī)律。
63.根據(jù)巖石蠕變的應(yīng)力-應(yīng)變比曲線可以近一步分析得到等時模量曲線。
64.雙剪切試樣是設(shè)計(jì)用于研究鎳基單晶超合金的蠕變問題。
65.隨樣品存放時間增長，PHBV蠕變柔量逐漸下降，平衡應(yīng)力下降。
66.結(jié)果表明，隨著溫度的提高，蠕變試樣中的空洞尺寸趨于增大，空洞密度增加，脆性斷裂面的比例降低。
67.應(yīng)用印壓實(shí)驗(yàn)裝置，對正常和陳舊性梗死離體心室肌試件進(jìn)行蠕變試驗(yàn)。
68.本文提出考慮損傷和硬化影響的蠕變律。
69.并對天津?yàn)I海新區(qū)軟土長期蠕變沉降作出預(yù)測。
70.文中給出了材料的配比試驗(yàn)和蠕變試驗(yàn)的結(jié)果，得到按對數(shù)型蠕變方程和西原模型蠕變方程擬合的回歸系數(shù)。
71.因此，研制適合高溫凍土蠕變實(shí)驗(yàn)研究設(shè)備非常必要。
72.塑性流動的特殊情況是冷變形，發(fā)生在硫化橡膠長時間連續(xù)承受低應(yīng)力時以及金屬蠕變時。
73.通過車轍試驗(yàn)和單軸壓縮蠕變試驗(yàn)對比，分析了高聚物化學(xué)網(wǎng)構(gòu)改性瀝青混合料的高溫穩(wěn)定性能。
74.本文測定了燃?xì)庥肞E材熱板焊接接頭的蠕變柔量，研究了蠕變對焊縫裂尖應(yīng)力場的影響。
75.路基變形主要包括蠕變和固結(jié)兩部分。
76.蠕變前合金的顯微組織為均勻細(xì)小的雙態(tài)組織。
77.模型將東亞大陸限定在一梯形邊界框架之中，大陸巖石層被視為由冪指數(shù)律控制的薄層，它上伏在粘滯性較低的軟流層之上蠕變流動。
78.分析了低溫蠕變的機(jī)理。
79.這個變形是隨時間而緩慢變化的，這個緩慢變化的塑性變形就是蠕變變形。
80.因?yàn)橄鹉z的蠕變現(xiàn)象，在墊鐵第一次使用時，兩星期以后再調(diào)節(jié)一次機(jī)床水平。
81.纖維增強(qiáng)塑料還具有突出的抗蠕變性能。
82.晚上，薄霧纖細(xì)的手指蠕變沿正下方山谷的波峰峰上述前增厚和密集的云谷定居。
83.提出考慮高溫蠕變影響的鋼絲持久極限強(qiáng)度計(jì)算公式，揭示了高溫下鋼絲持久強(qiáng)度與高溫下極限強(qiáng)度的差值隨溫度升高而增大的規(guī)律。
84.分析認(rèn)為:爐殼的永久變形是由于蠕變變形引起，而不是塑性變形引起。
85.塑性形變和蠕變是很不利的，回彈性則是有利的。
86.在蠕變脆性材料，裂紋尖端和蠕變區(qū)界線宣傳在可比費(fèi)率。
87.本文采用光杠桿法對非織造土工布蠕變量進(jìn)行測試。
88.建立了蠕變局部損傷法模型，并給出單元進(jìn)入損傷態(tài)的判據(jù)和失效的臨界拉伸應(yīng)變條件。
89.原位合成鈦基復(fù)合材料的高溫蠕變經(jīng)歷了典型的蠕變變形的三個階段。
90.當(dāng)外加應(yīng)力突然降低后，在瞬時蠕變過程中發(fā)生了彈性應(yīng)變和滯彈性應(yīng)變，整個降載過程中的應(yīng)變變化值與應(yīng)力變化值成線性關(guān)系。
91.基于蠕變柔量和廣義蠕變柔量概念，討論了一種新的粘彈性問題基本解的構(gòu)成方法。
92.理論預(yù)測與實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行了比較，結(jié)果表明所提出的本構(gòu)方程能較好地描述汽車玻璃高溫蠕變變形的全過程。
93.并通過蠕變實(shí)驗(yàn)預(yù)測爐殼的殘余壽命。
94.影響疲勞/蠕變斷裂壽命分散性的因素主要有層合板的鋪設(shè)結(jié)構(gòu)、木材缺陷和竹材結(jié)構(gòu)等的影響。
95.巖石在各個應(yīng)力水平下的蠕變曲線具有幾何相似性。
96.結(jié)果表明，該吊具材質(zhì)存在缺陷，在高溫條件下使用發(fā)生高溫蠕變，最終因沿晶斷裂而失效。
97.利用ANSYS工具，可以分析半導(dǎo)體的非線性特性，其中包括封裝變形、焊接點(diǎn)蠕變以及過孔設(shè)計(jì)中的斷裂、疲勞和層間開裂。
98.對位芳綸扭轉(zhuǎn)疲勞斷口呈現(xiàn)原纖分裂，UHMWPE纖維皮層呈蠕變特征，芯層有脆性斷裂特征。
99.產(chǎn)品主要特點(diǎn):耐高溫，抗氧化，抗腐蝕，抗蠕變，耐磨損，易切屑，可焊接。
100.陽極電流不但使恒載荷下的不銹鋼蠕變速度增加，而且使屈服強(qiáng)度下降。
101.最后，根據(jù)鹽巖三軸蠕變實(shí)驗(yàn)結(jié)果擬合得到了金壇鹽巖的非線性蠕變力學(xué)參數(shù)。
102.試驗(yàn)結(jié)果表明，蠕變應(yīng)力水平是控制損傷行為特征的決定性因素。
103.根據(jù)總應(yīng)變能理論，作者提出按管子累積蠕變變形量計(jì)算壽命損耗量。
104.討論了金屬材料的低溫蠕變現(xiàn)象和規(guī)律。
105.用于高爐、熱風(fēng)爐砌筑剛玉磚、莫來石磚、硅線石磚、低蠕變高鋁磚。
106.通過實(shí)驗(yàn)研究，給出了固體推進(jìn)劑的體積蠕變柔量、體積松弛模量和材料的初始?xì)饪茁省?/p>
107.本文根據(jù)骨缺損時硬腦膜在腦壓作用下的彎曲變形特點(diǎn)，引入抗膨出特性參數(shù)：初始變形指數(shù)和蠕變指數(shù)。
108.當(dāng)金屬在高溫下受到應(yīng)力時，就會發(fā)生蠕變。
