61.同時(shí)最大拉伸阻尼力大于最大壓縮阻尼力，二者成一定的比例關(guān)系，達(dá)到了設(shè)計(jì)的預(yù)期目的。
62.并且通過串聯(lián)阻尼電阻以限制調(diào)節(jié)過程中諧振引起的電壓升高。
63.正是有這一相位差，才使強(qiáng)迫力對振動系統(tǒng)所做的功正好抵消阻尼力對振動系統(tǒng)所做的負(fù)功，以保證穩(wěn)定振動的等幅性。
64.炮孔附近節(jié)點(diǎn)速度迅速上升后馬上衰減，遠(yuǎn)離炮孔節(jié)點(diǎn)表現(xiàn)出大阻尼振動性狀。
65.根據(jù)變論域方法對經(jīng)典模糊控制算法進(jìn)行了改進(jìn)，提出了懸架阻尼力變論域模糊控制算法。
66.然后，在此模型下利用半主動雙態(tài)控制算法，對磁流變阻尼結(jié)構(gòu)在地震作用下的彈塑性動力反應(yīng)進(jìn)行了分析。
67.分析論證了壓膜阻尼應(yīng)用于聲表面波加速度計(jì)的可行性。
68.寸超重低音揚(yáng)聲器使用m高性能低失真磁路，高阻尼保證清晰低音。
69.同時(shí)，利用MATLAB軟件對此二階欠阻尼線性系統(tǒng)做了仿真研究。
70.基于框架結(jié)構(gòu)的行波動力學(xué)模型，設(shè)計(jì)阻尼鉸以達(dá)到減振的目的。
71.飛來峽發(fā)電機(jī)組由于設(shè)計(jì)方面的缺陷，造成了運(yùn)行溫度高、冷卻效果低、磁極阻尼棒熔斷、機(jī)組限負(fù)荷運(yùn)行等情況。
72.變化包括重新調(diào)整阻尼器在車頭和車尾，以及一個(gè)新的隔離器的動力。
73.活動期間，購買BLUM阻尼抽屜三付、購買迷你上翻門買一付送一付。
74.阻尼靜音技術(shù)將推廣到抽屜之外的五金中去，例如，門鉸、上翻門五金等【阻尼造句】。
75.通過機(jī)器人的實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)獲得了機(jī)器人的共振頻率和阻尼比，并分析了共振模態(tài)。
76.在林業(yè)機(jī)械與設(shè)備的液壓機(jī)構(gòu)與系統(tǒng)中，常常要采用一些阻尼結(jié)構(gòu)來改善系統(tǒng)的性能。
77.它的抗耐克斯阻尼器阻尼環(huán)提供了更高的功率處理和更深的低音，以及長音圈增加了額外的權(quán)力和控制。
78.考慮到復(fù)合試件基底層材料阻尼的影響，本文對測量理論進(jìn)行了改進(jìn)，得到了考慮基底層阻尼影響的懸臂梁彎曲共振法測量方程。
79.根據(jù)液力變矩器的試驗(yàn)結(jié)果，得到了液力變矩器的渦輪和泵輪的動態(tài)扭矩，在此基礎(chǔ)上，估計(jì)了液力變矩器的動態(tài)扭轉(zhuǎn)阻尼。
80.本文討論任意粘性阻尼線性系統(tǒng)的固有振動，說明它在求系統(tǒng)響應(yīng)和識別中的作用。
81.從熱動力學(xué)理論出發(fā)，定量地證明回?zé)崞鞯淖约ふ袷幪匦詾樨?fù)阻尼振蕩。
82.同時(shí)說明主銷后傾角對橫擺角速度超調(diào)量有阻尼作用。
83.對于不同的傳壓管徑、傳壓管長度和腔室容積，得到不同阻尼的衰減振蕩曲線以及過阻尼時(shí)呈單調(diào)衰減的回零過程曲線。
84.影響阻尼特性最明顯的因素是剪應(yīng)變和周壓力。
85.把導(dǎo)體看成是大量受迫阻尼振動的振子的集合。
86.豆包阻尼器是一種以柔性約束下非連續(xù)顆粒介質(zhì)為特征的阻尼器。
87.在通頻帶內(nèi)，幅頻特性曲線的幅值的大小與阻尼系數(shù)有關(guān)。
88.通過在峰值存儲單元中引入零點(diǎn)及在峰值檢測電路中引入前饋，實(shí)現(xiàn)了對自動增益控制環(huán)阻尼特性的調(diào)整。
89.對于非鐵磁性金屬材料，這種相位滯后非常微弱，而且由于趨膚效應(yīng)和渦流的影響，www.9061xoxo.com阻尼作用導(dǎo)致的相位滯后難以觀測。
90.早期在交流電路中常采用空氣阻尼型時(shí)間繼電器，它是利用空氣通過小孔節(jié)流的原理來獲得延時(shí)動作的。
91.對于同時(shí)具有非線性阻尼力矩和非線性回復(fù)力矩的情形，探討了利用橫搖自由衰減試驗(yàn)來測量橫搖阻尼的方法。
92.負(fù)責(zé)人介紹，活動中，購買BLUM阻尼抽屜三付、購買迷你上翻門買一付送一付。
93.對于一個(gè)具體的激發(fā)系統(tǒng)，由邊條件求解場系數(shù)，得到了通過快波回旋阻尼加熱等離子體的功率。
94.阻尼力隨著速度、電流、頻率、振幅等的增大而增大，但是，當(dāng)電流增大到一定程度時(shí)，阻尼力增幅減緩，表現(xiàn)出磁飽和趨勢。
95.在特大地震作用時(shí)，隔震結(jié)構(gòu)還可以通過阻尼器耗減地震能。
96.本文論述了小孔油阻尼后峰鋸齒波沖擊脈沖發(fā)生器的成形理論，采用DSH液壓動態(tài)仿真軟件對其進(jìn)行了動態(tài)仿真。
97.非經(jīng)典系統(tǒng)指在最一般的場合www.9061xoxo.com，這類系統(tǒng)的質(zhì)量、阻尼和剛度矩陣都無對稱或反對稱性可言。
98.本機(jī)組有液壓，雙錐放料，液壓鏟頭引頭，送料，校直，剪切，阻尼，收卷，上料，下料小車等主要部件組成。
99.基于理想彈塑性本構(gòu)關(guān)系，推導(dǎo)了鉛剪切阻尼器的兩個(gè)阻尼力模型。
100.黏滯阻尼器對大垂度拉索的控制效果不及對小垂度拉索的控制效果。
101.文中借助結(jié)構(gòu)動力試驗(yàn)中阻尼比的確定方法，提出用平穩(wěn)度指數(shù)來評價(jià)單峰點(diǎn)包線函數(shù)平緩程度。
102.該算法通過調(diào)節(jié)磁流變減振器線圈中的電流，來調(diào)節(jié)磁流變減振器中磁場的大小，使減振器能夠產(chǎn)生實(shí)時(shí)可變的阻尼力，達(dá)到有效地控制該減振器的目的。
103.輪子碰撞器用于車輪模型。它模擬彈簧和阻尼懸掛裝置，并使用一個(gè)基于滑動輪胎摩擦力模型計(jì)算車輪接觸力。
104.在這個(gè)系統(tǒng)中，阻尼力的減震器配置靈活反應(yīng)，而不是線性。
105.本論文對混凝土攪拌站稱重系統(tǒng)進(jìn)行了詳盡的分析，將稱量斗作為一個(gè)二階彈簧阻尼振蕩系統(tǒng)進(jìn)行討論。
106.在火炮制退機(jī)中采用磁流變液體，通過改變磁流變液體粘度來調(diào)節(jié)阻尼，形成液壓阻力，也可控制后坐阻力規(guī)律。
107.研究含外力和阻尼項(xiàng)一類梁的橫振動方程解的率減率。
108.論文中給出了控制器之所以會失去魯棒性，是因?yàn)槿?a href="http://www.9061xoxo.com/阻尼造句/" target="_blank">阻尼模態(tài)增大了互質(zhì)因子攝動的范數(shù)，從而縮小了模型的實(shí)際允許攝動范圍。
109.相據(jù)在規(guī)則橫浪中的船模試驗(yàn)結(jié)果，研究了參激橫搖運(yùn)動的穩(wěn)定性、時(shí)間經(jīng)歷和幅頻響應(yīng)，還討論了橫搖阻尼、初穩(wěn)心高度和波浪等因素對參激橫搖運(yùn)動的影響。
110.常用的增加液體晃動阻尼的措施是在推進(jìn)劑貯箱內(nèi)安裝防晃板。
111.增益調(diào)度表的設(shè)計(jì)準(zhǔn)則是阻尼比，保證導(dǎo)彈在所有特征點(diǎn)的性能要求。
112.模擬結(jié)果表明，在快速屈曲過程中，食指短時(shí)平均角速度近似為勻速，瞬時(shí)角速度呈現(xiàn)阻尼振蕩形式。
113.為抑制柔性機(jī)械臂的低頻固有振動，該文提出利用組合結(jié)構(gòu)滯遲阻尼效應(yīng)來提高柔性機(jī)械臂的抑振性能。
114.第一種方法是根據(jù)臨界激勵(lì)法確定計(jì)算所有可能布置位置中的臨界阻尼，選擇最小的臨界阻尼位置作為最優(yōu)配置。
115.對數(shù)螺線方法是描述阻尼諧振動的一個(gè)好方法。
116.研究了阻尼振動系統(tǒng)的自由界面子結(jié)構(gòu)綜合法。
117.導(dǎo)出解析形式的穩(wěn)定性判據(jù)和章動阻尼時(shí)間常數(shù)，可用以估計(jì)衛(wèi)星的穩(wěn)定度。
118.熱擴(kuò)散可以被看成是一種極限溫度阻尼振蕩問題；而熱可以以波動形式傳輸。
119.研究表明，干摩擦式阻尼減振器可以有效地提高篦齒封嚴(yán)裝置的氣動彈性穩(wěn)定性。
120.借助結(jié)構(gòu)動力試驗(yàn)中阻尼比的確定方法，提出用平穩(wěn)度指數(shù)來評價(jià)單峰點(diǎn)包線函數(shù)平緩程度。
